Должно ли быть ламинированным уд е по от

Должно ли быть ламинированным уд е по от

Материал для исследования: сыворотка крови.

Метод исследования: ИЭХЛ.

Срок исполнения: 1 рабочий день.

Взятие крови для анализа Иммуноглобулин E (Ig E) общий выполняют все пункты БРайт-Био.

Нормальный уровень Ig E у больных с активным заболеванием легких позволяет исключить диагноз аспергиллеза.

  • Аллергологическая панель Polycheck Педиатрическая No1 (АППд1)

БРайт-Био прилагает усилия к расширению перечня Аллергологических панелей.

Водительские права, процедура получения

Остановимся более детально на каждом из них.

Шаг 1: обучение в автошколе

Для записи на курсы в автошколе вам потребуются такие документы:

ШАГ 2. Сдача экзаменов в ГАИ

Перед началом экзаменов в ГАИ Вам будет выдан экзаменационный лист, в котором необходимо проверить:

ШАГ 3. Получение удостоверения

Как итог, вам на руки должны выдать:

  • водительское удостоверение;
  • экзаменационную карточку;
  • свидетельство об окончании автошколы;
  • медицинскую справку.

С этого момента можно считать, что вы стали полноправным обладателем водительского удостоверения. Поздравляем!

Современное стекло светопрозрачных фасадов многофункциональных высотных зданий Текст научной статьи по специальности « Строительство. Архитектура»

Аннотация научной статьи по строительству и архитектуре, автор научной работы — Магай А.А., Дубинин Н.В.

Похожие темы научных работ по строительству и архитектуре , автор научной работы — Магай А.А., Дубинин Н.В.,

Текст научной работы на тему «Современное стекло светопрозрачных фасадов многофункциональных высотных зданий»

СОВРЕМЕННОЕ СТЕКЛО СВЕТОПРОЗРАЧНЫХ ФАСАДОВ МНОГОФУНКЦИОНАЛЬНЫХ ВЫСОТНЫХ ЗДАНИЙ

A.A. Магай Н.В. Дубынин

ОАО ЦНИИЭП жилища

• обеспечение безопасности за счет затруднения несанкционированного доступа в помещения (так как данное стекло труднее разбить);

• снижение опасности от разлетающихся осколков или падающего стекла (стекло разбивается, но сохраняет форму и остается в раме);

3/2010 ВЕСТНИК _3/20™_МГСУ

Рис. 1. Пример разрушения ламинированного стекла

• придание стеклу односторонней видимости (за счет эффекта поляризации).

Кроме того, можно обеспечить практически любое тонирование стекла разными видами ламинирующих пленок (рис. 2).

Рис. 2. Пример использования в архитектуре возможностей цветного тонирования стекла

Рис. 3. Пример разрушения закаленного стекла

Закаленные стекла могут применяться при производстве стеклопакетов или ламинированных стекол.

Рис. 4. Пример дизайна армированного стекла

В настоящее время существуют два вида подобных стекол: «К-стекло» (Low-E) — с «твердым» покрытием и «i-стекло» — с «мягким» покрытием.

Звукоизоляционные качества стеклопакетов зависят от следующих факторов:

— количества, размера и толщины стекол в стеклопакете;

— толщины воздушного промежутка между стеклами;

Безопасность стеклопакетов — важное качество, необходимое в ряде случаев. Ее уровень различается по классу защиты:

— класс «А» — остекление, выдерживающее случайный удар;

— класс «Б» — остекление, устойчивое к взлому, вандализму;

— класс «В» — пулестойкое защитное стекло.

Для обеспечения безопасности в стеклопакетах используются закаленные, армированные и ламинированные стекла, описанные выше.

Рис. 5. Пример эффекта волнистости остекления фасада

Рецензент: Солодилова Л.А. кандидат архитектуры, доцент, МАРХИ

Дереворежущий фрезерный инструмент с изменяемыми углами резания ножей, установленных на опоре качения Текст научной статьи по специальности « Машиностроение»

Аннотация научной статьи по машиностроению, автор научной работы — Гришкевич Александр Александрович, Макаревич С.С.

Похожие темы научных работ по машиностроению , автор научной работы — Гришкевич Александр Александрович, Макаревич С.С.,

Текст научной работы на тему «Дереворежущий фрезерный инструмент с изменяемыми углами резания ножей, установленных на опоре качения»

А. А. Гришкевич, кандидат технических наук, доцент, заведующий кафедрой (БГТУ);

С. С. Макаревич, кандидат технических наук, профессор (БГТУ)

ДЕРЕВОРЕЖУЩИЙ ФРЕЗЕРНЫЙ ИНСТРУМЕНТ С ИЗМЕНЯЕМЫМИ УГЛАМИ РЕЗАНИЯ НОЖЕЙ, УСТАНОВЛЕННЫХ НА ОПОРЕ КАЧЕНИЯ

Fx ■Ve = U ■ I ■ cos9 = P ^ min,

где Fx — касательная сила резания (главная составляющая силы резания), Н; Ve — скорость резания, м/с; U — электрическое напряжение, В;

I — сила электрического тока, А; cos (р — коэффициент мощности; P — полезная мощность на резание, Вт.

FH = m • Г0 -го2, (1)

Г =V(R — Ус0)2 + 4, (2)

где R0 — радиус, который описывает режущая кромка ножа.

Рис. 1. Ножедержатель

Как и в работе [2], задачу будем решать с помощью функции напряжений Эри [3, 4].

ф=Ar е sin е+Br е cos е+с е+d sin 2е,

через которую напряжения запишутся следующим образом:

а r =-(A cos е-B sin е)— sin2^

T ге = — (C + 2 Dcos2e).

Рис. 2. Расчетная схема ножедержателя

Для определения постоянных ЛБСВ запишем краевое условие тге (е = ±а) = которое дает:

С + 2 D cos 2а = 0.

Кроме того, запишем условие равновесия части клина, выделенной цилиндрическим сечением радиусом г.

— ь J гт^ cos е-d е+Fи sin ß1 = о,

£ Y = b J r а r cos е-de-

— b J rTre sin е — dе + F cos ß1 = о,

£ = b J r2Tre • 0 — x0 • COS ft —

— F Усo •sin Pl = 0,

где b — ширина ножедержателя на расстоянии r от начала координат О.

После подстановки напряжений согласно (3) и интегрирования получим:

B (2а — sin 2а) + 4D(2 sin3 а — sin а) —

—sin а +—sin р1 = 0,

A (2а + sin2а)—^ c°s в1 =0,

2Cа + ^т2а —-(xc0 cosв1 + yc0 sinв1) = 0. b

Из уравнений (4) и (6) определим постоянные интегрирования:

А _ ¥и • 008 Р: Ь(2а + 8т2а)’

¥и • (Хс0 • 008 р! + усо • ап ^)008 2а Ь(2а^ ео8 2а — 8т 2а)

-Ки • (УсО • 81П в1 + Хс0 • 008

2Ь(2а • 008 2а — 8т 2а)

Подставив (7) в (3), найдем напряжения, возникающие в ножедержателе от центробежной силы ¥и:

_ 2Ки ^ 008 в1 008 0 + 8Ш в1 8Ш 0

Ь • г I 2а + 8т 2а 2а — 8т 2а

2Ки (Хс0 • 008 в + Ус0 • 8Ш в ) 8Ш 20

• 008 в + Ус о • 8Ш р1

Ь • г2 2а 008 2а-8т2а X (008 2а- 008 20).

Если центр тяжести ножедержателя лежит на оси У, то в1 = 0, хс0 = 0 и

Формулы (8) дают возможность определить напряжение при установившемся вращательном движении с постоянной угловой скоростью ю0.

При пуске скорость постоянно растет от нуля до ю за время t0.

При некотором времени t i Не можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.

2¥0 ( 8Ш в1 008 0 008в1 8Ш 0

Ь • г ^ 2а + 8т2а 2а- 8т2а ) 2¥ (^с0 • 81п р1 — Ус0 • 008 в ) 8Ш 20

2а • 008 2а-8т 2а ¥0 Хc0^1п в1 — Ус0^008 в1

г0(°) Ь •г2 2а • 008 2а-81п2а X (008 2а- 008 20),

Ь^г 2а + 8т2а 2а-8т2а (Ус 008 в + Хс • 8Ш в) 8Ш 20 г (2а • 008 2а-81п 2а)

¥ Ус 008 в + Хс-8Ш в

г Ь^г2 2а• 008 2а-8т 2а X (008 20 — 008 2а),

где xc, ус — координаты точки приложения силы ^ (рис. 1); в — угол, под которым направлена сила Е к осиХ (рис. 1).

Складывая напряжения, определяемые выражениями (8) и (10), получим:

2 f (F cos ßl — F sin ß)cos e

b • r ^ 2a + sin 2a (FH sin ßl — F cos ß) sin e

2a-sin 2a 2n • sin 2e

br (2a cos2a- sin 2a)

b • r 2a-cos2a-sin2a

П = Fn • xc0 •cos ßl — F • xc •sin ß +

+ Fn • yc0 • Sin ßl — F • yc • C0S ß.

Fn • xc0 • cosßi — F • хс • sin ß+ (13) + FH • Jco • sin ßi — F • Jc • cos ß = 0.

Если центр масс ножедержателя вместе с резцом и его креплением лежит на оси Y, то ß1 = 0, хс0 = 0 и условие (13) примет вид:

F • xc • sin ß + F • yc • cos ß = 0,

Это возможно только тогда, когда сила F проходит через начало координат, то есть через режущую кромку лезвия.

h = yc • cosß + xc • sin ß. (15)

Перепишем уравнение (13) в следующем виде:

Fn(Xc0 •cos ß1 + Ус0 •sin ß1) =

= F(Xc • sinß + yc • cosß). (16)

При известных FH, хс0, ус0 и ß1 в левой части уравнения (16) мы имеем конкретную величину. Обозначим ее М.

М = Fn(Xc0 •cosß1 + yc0 •sinß1).

Тогда, согласно (16)

F(xc • sin ß + yc • cos ß) = M.

Из уравнения (17) при известных F, хс, ус и М можно определить ß, а по уравнению (15) отклонение силы F от начала координат.

Выводы. 1. Как было показано выше, в начальный момент времени при пуске возможен выброс ножедержателя из корпуса фрезы.

FH • sinßl — N1 • sin30o + N2 • sin30o + + T • cos30o + T2 • cos30o = 0;

-FH • cosßl — N1 • cos30o- N2 • cos30o. -T • sin30o + T2 • sin30o = 0.

Рис. 3. Напряжения от центробежной силы инерции: а — радиальные; б — касательные

Подставив T1 = N1n и T2 = N2n, получим

rFII — sin р1 — N1 • sin 30° + N2 • sin 30° + + N1 • n- cos30° + N2 -n-cos30° = 0, ‘ -FII — cosв1 — N1 — cos30° — N2 — cos30° —N1 -n-sin30° + N2 -n-sin30° = 0.

Из полученной системы уравнений определяется N1 и N2 через Fu.

T = 2 JКо(и)R2dО = 2

cos ß1 + yc0 sin ß1

2a cos 2a- sin 2a

X (cos 2a- cos 29) d 9 = — ( 0 cos ß1 + yc 0 sin ß1 ).

Сдвиг будет происходить до тех пор, пока Т > Ti + Т2.

Угол ß* очень мал и зависит от того, как распределяется масса ножедержателя относительно оси У.

а) на границе между ножедержателем и корпусом фрезы радиальные нормальные напряжения только положительные (рис. 4, а);

б) на некотором участке радиальные напряжения положительные, а на остальном — отрицательные (рис. 4, б).

Рис. 4. Напряжения в цилиндрическом сечении при фрезеровании: а — ar только положительные; б — ar положительные и отрицательные

Подставив T1 = ^п и Т2 = Nп, из полученной системы уравнений определим N1 и N через Е и Е.

Между роликами и опорными плоскостями с1й1 и с2ё2 будут возникать силы трения качения Т1 и Т2. При этом Т1 = N1п, Т2 = N2п.

Подставив Tr0 согласно (11) и проинтегрировав, получим

Если |Т| > Т + Т2, то ножедержатель будет поворачиваться вокруг точки О до тех пор, пока не установится равенство Т = Т1 + Т2.

2 (FH cos ß1 — F sin ß)cos е

2 (FH sin ß1 — F cos ß) sin е

2а — sin 2а 2n — sin 2е

bR2 (2а cos2а — sin 2а)

Учтем, что sin20 = 2sin 0cos 0, и разделим обе части равенства на cos 0:

Fjj cos р1 — F sin p + (Fjj sin р1 — F cos p)tg 0) + 2a + sin2a 2а-sin 2а

R2 (2а cos 2а — sin 2а)

‘F cos ß1 — F sin ß 2a+sin2a

FH sin в1 — F cos в

2а-sin 2а Л2(2аcos2а-sin2а)

В точках приложения нормальных реакций будут возникать силы трения:

T = N1 • n, T3 = N3 • к,

где к — коэффициент трения скольжения.

С достаточной точностью можно считать,

что центр эпюры cr на участке В0В2 расположен 2 1 под углом 51

—5 от В0 и под углом 52

от В1. Тогда а3 = а — -3 5, где 5 = а — а0.

Запишем уравнения равновесия:

£X = 0; FH • sinр1 -F• cosр-N1 • sin30°— N3sin а3 + T • cos30° + T3 • cos а3 = 0;

= 0; -FH • cosр1 + F• sinр-N1 • cos30° + + N3 • cosа3 -T • sin30° + T3 • sinа3 = 0.

Подставив T1 = N1 • n и T3 = N3 • k, из полученной системы уравнений определим N1 и N3 через FH и F.

Смещение ножедержателя прекратится при условии Т = Т1 + Т3.

3. Хан, Х. Теория упругости. Основы линейной теории и ее применения / Х. Хан; пер. с нем. — М.: Мир, 1988. — 344 с.

4. Рекач, В. Г. Руководство к решению задач по теории упругости / В. Г. Рекач. — М.: Высш. шк., 1977. — 216 с.

Ссылка на основную публикацию
Adblock detector